化学植筋锚固深度的计算逻辑与工程取值要点。核心结论有三条：一是锚固深度须由公式 l_s = 0.2α_spt·d·f_y/f_bd 计算后，再经构造最小深度取大确定，不得用短期拉拔试验值反推；二是最终设计值 l_d 须经承载力、位移延性、劈裂等多项修正系数叠加，抗震区与悬挑构件的修正幅度尤其显著；三是承重结构与抗震区必须采用 A 级胶，B 级胶仅限非结构构件使用。

一、规范依据与适用范围

植筋设计涉及多本现行规范与规程，执行时应以项目所在地现行版本及主管部门要求为准：

《混凝土结构植筋系统技术规程》T/CECS 1847—2025

《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145—2013

《混凝土结构加固设计规范》GB 50367—2013

《既有建筑鉴定与加固通用规范》GB 55021—2021

其中 JGJ 145—2013 第 7.2.1 条对悬挑构件等主要受力连接采用植筋方式作出强制性规定，是判断“能否采用植筋”的上位约束，不能仅靠加大锚固深度规避。

二、锚固深度如何计算

2.1 基本锚固深度公式

植筋基本锚固深度按下式计算：

l_s = 0.2 · α_spt · d · (f_y / f_bd)

式中各符号的含义如下：

l_s：植筋基本锚固深度（mm）。

α_spt：混凝土抗劈裂计算系数，无量纲，由植筋间距与边距条件确定。

d：钢筋公称直径（mm）。

f_y：钢筋抗拉强度设计值（N/mm2）。

f_bd：结构胶与混凝土之间的粘结强度设计值（N/mm2）。

公式表明，锚固深度与钢筋直径和钢筋强度成正比，与胶体粘结强度成反比。同为带肋钢筋，HRB500（f_y 取 435 N/mm2）所需锚固深度约为 HRB400（f_y 取 360 N/mm2）的 1.25 倍；HPB300 光圆钢筋因表面无肋、粘结性能较差，锚固深度需在带肋钢筋基础上再加大至 1.3～1.5 倍，且末端应做 180° 弯钩，弯后平直段长度不小于 3d。

2.2 构造最小锚固深度

由公式计算得出的基本锚固深度，还须与下列构造最小值取大，二者同时满足才算合格：

受拉钢筋：max{0.3l_s，10d，100 mm}，三者取最大值。

受压钢筋：max{0.6l_s，10d，100 mm}，三者取最大值。

拉结钢筋：max{5d，60 mm}，按 T/CECS 1847—2025 执行。

悬挑构件：上述相应数值乘以 1.5 修正系数。

需要特别说明的是，悬挑构件严禁把植筋作为主要受力连接。如确需采用，除乘以 1.5 系数外，还须进行专门论证，并在设计文件中明确附加措施。

2.3 不同钢筋等级的速查对照

下表给出 A 级胶、正常环境下各钢筋等级按公式推算的基本锚固深度（mm），适用于带肋钢筋，表中数值仅供现场快速估算，正式设计应以计算为准。

原稿中按间距与边距分列的 HRB400 大表（s1≥5d/c≥2.5d、s1≥6d/c≥3d、s1≥7d/c≥3.5d 三组），其差异本质上全部由 α_spt 取值体现，已并入 2.4 节，不再重复列表。

2.4 修正系数与设计锚固深度

基本锚固深度须乘以各项修正系数，得到最终设计锚固深度：

l_d = ψ_N × ψ_ae × l_s

三项系数的取值与适用条件如下：

承载力修正系数 ψ_N：正常受力取 1.0；一般构件 1.1～1.15；重要构件 1.15～1.27；悬挑构件 1.5；钢筋直径大于 25 mm 时附加 1.1。

位移延性修正系数 ψ_ae：混凝土强度不高于 C30 时，6 度区及 7 度区Ⅰ、Ⅱ类场地取 1.10，7 度区Ⅲ、Ⅳ类场地及 8 度区取 1.25；混凝土强度高于 C30 及非抗震区均取 1.00。

劈裂影响修正系数 α_spt：s1≥7d 且 c≥3.5d 时取 1.0；s1≥6d 且 c≥3d 时取 1.1；s1≥5d 且 c≥2.5d 时取 1.25。

按上列系数叠加，常见工况的综合修正幅度可作如下估计，用于快速判断所需深度量级：

非抗震、一般构件：1.1～1.15（最常用）。

7 度抗震、一般构件（≤C30，Ⅰ、Ⅱ类场地）：1.21～1.27。

8 度抗震、一般构件（≤C30）：1.38～1.59，需注意深度较大。

非抗震、悬挑构件：1.65～1.9（已含 1.5 悬挑系数）。

8 度抗震、悬挑构件（≤C30）：2.06～2.38，不推荐采用植筋。

三、胶体选型：A 级胶与 B 级胶

承重结构植筋应采用 A 级胶，不得使用 B 级胶；B 级胶仅可用于非结构构件的锚固。两类胶的主要差异如下：

由于 B 级胶粘结强度较低，相同条件下其锚固深度需比 A 级胶增加约 15%～20%。以 HRB400、C30 混凝土、s1≥6d、c≥3d 为例：A 级胶下 Φ12 钢筋 l_s 约为 240 mm；改用 B 级胶后估算约为 280～290 mm。

按部位选型可作如下判断：构造柱纵筋、过梁与圈梁纵筋、板底与梁底加固筋等承重或受拉部位应优先采用 A 级胶；二次结构、填充墙拉结筋在经验证的前提下可限制使用 B 级胶；桥梁、水利等重要工程必须使用 A 级胶；临时设施与非结构构件使用 B 级胶即可，用 A 级胶反而不经济。

四、不同结构部位的锚固深度参考

下列数值为工程常用参考值，按 HRB400 钢筋、A 级胶、C30 混凝土、非抗震条件给出，仅用于现场快速估算，正式设计必须以结构计算为准。其中板底、梁底等主要受拉部位还须再乘相应修正系数。

五、抗震设防区的附加要求

抗震区植筋深度通常比非抗震区增加 10%～25%，具体幅度由抗震等级决定，同时还须满足以下要求：

材料：必须采用 A 级植筋胶，严禁使用 B 级胶。

混凝土强度：锚固区混凝土强度等级不应低于 C20，重要构件不低于 C25。

间距与边距：抗震区植筋间距、边距应适当加大，避免混凝土劈裂。

破坏形态：应保证植筋破坏形态为钢筋屈服后拔出，而非混凝土劈裂或胶体破坏。

等级修正：按抗震等级，一、二级乘以 1.15，三级乘以 1.05，四级乘以 1.0。

六、拉拔试验与承载力检验

6.1 检验类型与合格判定

现场检验分非破坏性与破坏性两类，判定标准如下：

非破坏性检验：加载值取 0.9 倍钢筋屈服承载力的标准值，持荷 2 min 荷载下降不超过 5%，且基材无裂缝、钢筋无滑移。

破坏性检验：加载至破坏，极限承载力不低于设计值的 1.2 倍。

填充墙拉结筋：统一按 6.0 kN 检验，按 GB 50203 执行。

以 HRB400 钢筋为例，非破坏检验值与极限承载力参考量级为：Φ12 约 40.7 kN / 55 kN，Φ16 约 72.4 kN / 98 kN，Φ20 约 113.1 kN / 153 kN，Φ25 约 176.7 kN / 239 kN。完整对照可按钢筋截面面积与屈服强度逐项核算。

6.2 不得用短期拉拔值确定锚固深度

短期拉拔试验合格不等于长期锚固可靠。施工中若植筋深度不足，仅通过提高注胶饱满度等手段，短期拉拔试验仍可能合格；但在时间推移与反复荷载作用下，锚固失效风险会逐步显现。这正是规范强调“不得按短期拉拔试验值确定锚固深度”的原因——深度必须由公式与修正系数计算确定，拉拔试验只用于检验施工质量。

七、施工质量控制

7.1 钻孔

孔径宜控制在 d+4～8 mm；孔深允许偏差为 0～+20 mm（基础）、0～+10 mm（上部构件）、0～+5 mm（连接节点）；垂直度不超过 50 mm/m（基础）与 30 mm/m（上部构件）；位置偏差不超过 10 mm（基础）与 5 mm（上部构件）。

7.2 清孔

清孔是植筋质量的关键环节，清孔不彻底会导致拉拔力下降 30%～50%。步骤为钻孔完成后先用毛刷清理孔壁，再用压缩空气吹净粉尘，重复不少于 3 次。验收标准为孔内无粉尘、无积水、无松动混凝土碎块；清孔后应及时注胶植筋，间隔不宜超过 30 min，防止孔壁二次污染。

7.3 注胶与植筋

注胶应从孔底开始，随胶体挤出逐渐向外退管，确保孔内饱满，注胶量宜为孔深的 2/3。钢筋应缓慢旋转插入，使胶体均匀包裹钢筋表面。植筋后固化期内严禁扰动钢筋，固化时间按产品说明书执行；常温下（25 ℃）固化时间不少于 72 h，低温环境应相应延长；胶粘剂固化满 7 d 后方可进行现场锚固承载力检验。

八、结论

植筋锚固深度的确定是一个“公式计算—构造取大—系数修正”的三步过程，任一环节都不能省略：

1. 第一步，按 l_s = 0.2α_spt·d·(f_y/f_bd) 计算基本锚固深度，并与其受力类型对应的构造最小值取大。

2. 第二步，按 l_d = ψ_N × ψ_ae × l_s 叠加承载力、位移延性与劈裂影响修正，抗震区与悬挑构件须单独校核。

3. 第三步，按部位与受力特征复核锚固深度，并落实清孔、注胶、固化与拉拔检验的施工质量控制要求。

速查表与部位参考值只用于现场快速估算，不得替代结构计算，更不得用短期拉拔试验值反推锚固深度。